Posts Tagged ‘castorama zakopiańska’

Budowa skarp

Monday, May 27th, 2019

W przypadku gdy skarpy są zbudowane z kilku warstw gruntów o różnych i c, można dla nich przyjąć wartości średnie ważone: Yhi gdzie hi — miąższość warstw rozpatrywanego zbocza. W gruntach sypkich (c 0) z warunku równowagi w najniebezpieczniejszych płaszczyznach poślizgu, równoległych do skarpy, otrzymuje się (I) W coso tgcb łg W sin — tgp gdzie: W — ciężar bloku gruntu ponad powierzchnią poślizgu, kąt nachylenia powierzchni skarpy, (i) — kąt tarcia wewnętrznego gruntu. W praktyce przyjmuje się Fmin 1,1+1,3. W zależności od wartości obiektu i dokładności badań cech gruntu oraz od wysokości skarpy i rodzaju gruntu. W przypadku obciążenia naziomu skarpy nie może ono przekraczać wartości obciążenia q(x) o rozkładzie trójkątnym wg wzoru : q (a) (X tgp, 14-721 gdzie: A” — ciężar objętościowy gruntu. …read more

Ograniczenie osiadań

Monday, May 27th, 2019

Od fundamentów budowli wymaga się, aby pod wpływem wywieranych przez nią nacisków nie przemieszczały sie w sposób zagrażający bezpieczeństwu konstrukcji. Ograniczenie osiadań uzyskuje się przez : a. Stosowanie dopuszczalnych średnich obciążeń jednostkowych qdop, przekazywanych przez fundament na podłoże, mniejszych niż qprop, wymaga spełnienia warunku qqr qaop — n—2+3. Spełniony musi być również warunek qprop. b. …read more

Obliczanie osiadań fundamentów

Monday, May 27th, 2019

Wykresy współczynników Nc, ND i NB uzyskane przez Terzaghiego przy następujących założeniach: b) linia BB” jest odcinkiem spirali logarytmicznej, c) linie OB” i AB” są odcinkami prostej. Wykresy współczynników Tc, ND i NB zalecane przez normę PN-74/B-03020. Wzór i wykresy dotyczą ławy fundamentowej (stan dwuwymiarowy). Dla fundamentów o podstawie prostokątnej zaleca się stosować wzór Clyr—cNe+TDDND. Z rozważań Bieriezancewa nad obrotowo-symetrycznym granicznym stanem naprężeń wynika, że dla fundamentów o podstawie kołowej i kwadratowej, gdy w podłożu występują piaski (c 0), można stosować wzór i współczynniki Nit i Nb, które są znacznie większe, niż zaleca Terzaghi dla fundamentu o podstawie kwadratowej . …read more

Teoretyczny rozkład naprężeń w podstawie fundamentu sztywnego

Monday, May 27th, 2019

Teoretyczny rozkład naprężeń w podstawie fundamentu sztywnego wykazuje w najbliższym sąsiedztwie krawędzi fundamentu bardzo duże wartości naprężeń. Natomiast w rzeczywistości naprężenia pod krawędzią fundamentu nie mogą przekroczyć wartości qogr. Powstaje więc rozkład naprężeń. W fazie I, gdy jest znacznie mniejsze od cłogr, obszary odkształceń plastycznych, w których naprężenia teoretyczne Ołeor, są większe od rzeczywistych. Fazy odkształceń podłoża pod fundamentem: a) schemat obciążeń w poziomie posadowienia fundamentu, b) faza odkształceń liniowych (proporcjonalnych), c) faza małych odkształceń plastycznych, d) faza dużych odkształceń plastycznych (płynięcie), e) zależności osiadania fundamentu i terenu od nacisku jednostkowego fundamentu i nie mają praktycznego wpływu na jego osiadanie. …read more

Płyta gruba

Sunday, May 26th, 2019

Płyta gruba, której odkształcalność jest ograniczona znaczną sztywnością obiektu, opartego na płycie (np. trzony silosów, zwarte szkielety o dużej liczbie masywnych stropów itp.), może być potraktowana, ze względu na rozkład naprężeń pod płytą, jako całkowicie sztywna. Należy wówczas uwzględnić nierównomierność rozkładu reakcji podłoża wynikającą ze sprężystych właściwości gruntu. Powodują one zjawiska koncentrowania się naprężeń w gruncie na skrajach płyty. Przy znacznych rozmiarach płyty nieuwzględnienie tego zjawiska prowadzi z reguły do zbyt małych ilości zbrojenia w środkowych częściach płyty. …read more

Ustep powietrzny

Monday, May 20th, 2019

W budynkach publicznych przy budowie dołów ustępowych, ilość nieczystości na 1 osobę na rok można przyjmować 0,4 l/dn (0,15 m na rok). Dla ustępów grupowych, podwórzowych pojemność dołu na 1 oczko można przyjmować 3,5-:–4 m, przy założeniu, że będą one czyszczone 1 raz w miesiącu. Ustęp powietrzny Obliczeniową ilość nieczystości dla ustępów grupowych przyjmuje się 0,7 m na rok i na 1 osobę, z uwzględnieniem 10% zapasu pojemności ustępu. Doły ustępowe należy projektować o ile możności w miejscach, gdzie jest niski poziom wód gruntowych. Pod dnem i naokoło zewnętrznych ścianek należy przewidzieć zamknięcia z gliny plastycznej, o grubości 40 cm. …read more

Kraty i sita

Sunday, May 19th, 2019

Zwykle sita zatrzymują zawiesiny o wielkości ok. 3 mm (otwory w sitach 0,8-:-2 mm). Na sitach zatrzymuje się 15-25 l/M osadów rocznie. Ciała zatrzymywane na sitach zazwyczaj zakopuje się lub gromadzi jako materiał do kompostowania. W celu zatrzymania większych, twardszych części (grubszej zawiesiny) znajdujących się w ściekach stosuje się kraty. …read more

Ilosc zanieczyszczen zalezna jest od rodzaju scieków

Saturday, May 18th, 2019

Ilość zanieczyszczeń zależna jest od rodzaju ścieków, np. w ściekach z mycia samochodów ilość osadu zależy od miejsca położenia garażu, warunków klimatycznych, typu nawierzchni i typu samochodów. Dobowa ilość osadu z mycia jednego samochodu w garażu wynosi orientacyjnie: z samochodu osobowego 5 1 i ciężarowego (lub autobusu) ok. 10 1. Ciężar właściwy osadu – 1,4-:-: 1,5 t/m3. …read more

Wprowadzenie scieków gospodarczo-bytowych

Saturday, May 18th, 2019

Odprowadzenie ścieków z terenów przeznaczonych do obsługi i mycia pojazdów mechanicznych powinno odbywać się przez osadniki zatrzymujące oleje i błoto, o rozmiarach dostosowanych do spodziewanej ilości ścieków. Ponadto osadniki powinny być tak skonstruowane, aby nagromadzenie osadu w nadmiernej ilości automatycznie uniemożliwiało dalsze działanie osadnika, bez usunięcia osadów. Przeciętną prędkość przepływu ścieków w osadnikach przyjmuje się v. = 0,005m/sek. Czas przebywania ścieków w osadniku powinien być nie krótszy niż 10 min. …read more

Czas przebywania scieków w neutralizatorze

Thursday, May 16th, 2019

…read more